Основные  положения  механики  вытеснения  нескальных  дисперсных  осадочных  грунтов  четвертичных  отложений.  (3)

   Найдены тригонометрические выражения для определения коэффициентов условий предельных равновесий с использованием углов мини-активного, активного, активно-пассивного, пассивного и суперпассивного внутренних напряжений и сопротивлений грунтов при сдвиге: Найдены тригонометрические выражения для определения коэффициентов условий предельных равновесий с использованием углов мини-активного, активного, активно-пассивного, пассивного и суперпассивного внутренних напряжений и сопротивлений грунтов при сдвиге:
   для пылевато-глинистых грунтов
   tgj, tg(450 – j/2), tg450, tg(450 + j/2), tg (900 – j),
   tgj, tg(22,50 + j/2), tg450, tg(67,50 – j/2), tg (900 – j);
   для песчаных грунтов
   tg2j, tg2(450 – j/2), tg2450, tg2(450 + j/2), tg2 (900 – j),
   tg2j, tg2(22,50 + j/2), tg2450, tg2(67,50 – j/2), tg2 (900 – j).
   Значения этих коэффициентов отражают предельное сопротивление грунтов при сдвиге по видам их давлений.
   С помощью графических построений получена зависимость изменения значений угла внутреннего трения от изменения главных напряжений и перемещений грунтов при сдвиге. Кроме того, путём экспериментально-теоретических исследований получены графические и аналитические зависимости угла внутреннего трения j и удельного сцепления С от плотности и влажности грунта.
   На основании анализа графиков натурных испытаний фундаментов, свай и штампов с использованием компонент сдвиговых прочностных характеристик грунтов определены и математически выражены пределы сопротивления стадий упругости, упругопластичности и упругопластичновязкости грунтов в процессе сдвига в естественных условиях:
   для пылевато-глинистых грунтов
   si = {Ci + gd[tgji + tg(450–ji/2) + tg450 + tg(450+ji/2)+ tg(900–ji)]} (sinji + cosji); (7)
   для песчаных грунтов
   si = {Ci + gd[tg2ji + tg2(450–ji/2) + tg2450 + tg2(450+ji/2)+ tg2(900–ji)]} (sinji + cosji), (8)
   где i – индекс соответственно упругости (e), упругопластичности (ep), упругопластичновязкости (epv).
   В соответствии с принципом равенства нормального напряжения удельного сопротивления всестороннему главному напряжению по плоскости сдвига, предельные сопротивления по плоскости среза определяются также по формулам (7…12) как si, где i – индексы упругости, упругопластичности и упругопластичновязкости.
   При вытеснении грунтов с распором как клиновым механизмом нормальные напряжении и равные им удельные сопротивления по плоскости сдвига имеют следующие выражения:
   для пылевато-глинистых грунтов
   si = (Ci + gd)[tgji + tg(450–ji/2) + tg450 + tg(450+ji/2)+ tg(900–ji)]} (sinji + cosji), (9)
   si = (Ci + gd)[tgji + tg(22,50–ji/2) + tg450 + tg(67,50+ji/2)+ tg(900–ji)]} (sinji + cosji); (10)
   для песчаных грунтов
   si = (Ci + gd)[tg2ji + tg2(450–ji/2) + tg2450 + tg2(450+ji/2)+ tg2(900–ji)]} (sinji + cosji), (11)
   si = (Ci + gd)[tg2ji + tg2(22,50–ji/2) + tg2450 +
   tg2(67,50+ji/2)+ tg2(900–ji)]} (sinji + cosji). (12)
   На основании анализа многочисленных графиков натурных испытаний зависимости осадок от нагрузок для штампов, фундаментов и свай установлено, что интенсивная часть нелинейной зависимости исследуемых графиков имеет вид сопряженной гиперболы и полностью описывается её каноническим уравнением. На этой основе получены следующие зависимости для расчёта нагрузок и осадок от них:
   pi = [l – (xi – a1)cosy – (yi + b1)siny]m, (13)
   Si = [(yi + b1)cosy – (xi – a1)siny]n. (14)

  Продолжение следует.

  Л.М. БОРОЗЕНЕЦ