Основные положения механики вытеснения нескальных дисперсных осадочных грунтов четвертичных отложений. (3)
Найдены тригонометрические выражения для определения коэффициентов условий предельных
равновесий с использованием углов мини-активного, активного, активно-пассивного,
пассивного и суперпассивного внутренних напряжений и сопротивлений грунтов при
сдвиге:
Найдены тригонометрические выражения для определения коэффициентов условий предельных
равновесий с использованием углов мини-активного, активного, активно-пассивного,
пассивного и суперпассивного внутренних напряжений и сопротивлений грунтов при
сдвиге:
для пылевато-глинистых грунтов
tgj, tg(450 – j/2), tg450, tg(450 + j/2), tg (900 – j),
tgj, tg(22,50 + j/2), tg450, tg(67,50 – j/2), tg (900 – j);
для песчаных грунтов
tg2j, tg2(450 – j/2), tg2450, tg2(450 + j/2), tg2 (900 – j),
tg2j, tg2(22,50 + j/2), tg2450, tg2(67,50 – j/2), tg2 (900 – j).
Значения этих коэффициентов отражают предельное сопротивление грунтов при сдвиге
по видам их давлений.
С помощью графических построений получена зависимость изменения значений угла
внутреннего трения от изменения главных напряжений и перемещений грунтов при сдвиге.
Кроме того, путём экспериментально-теоретических исследований получены графические
и аналитические зависимости угла внутреннего трения j и удельного сцепления С
от плотности и влажности грунта.
На основании анализа графиков натурных испытаний фундаментов, свай и штампов с
использованием компонент сдвиговых прочностных характеристик грунтов определены
и математически выражены пределы сопротивления стадий упругости, упругопластичности
и упругопластичновязкости грунтов в процессе сдвига в естественных условиях:
для пылевато-глинистых грунтов
si = {Ci + gd[tgji + tg(450–ji/2) + tg450 + tg(450+ji/2)+ tg(900–ji)]} (sinji
+ cosji); (7)
для песчаных грунтов
si = {Ci + gd[tg2ji + tg2(450–ji/2) + tg2450 + tg2(450+ji/2)+ tg2(900–ji)]} (sinji
+ cosji), (8)
где i – индекс соответственно упругости (e), упругопластичности (ep), упругопластичновязкости
(epv).
В соответствии с принципом равенства нормального напряжения удельного сопротивления
всестороннему главному напряжению по плоскости сдвига, предельные сопротивления
по плоскости среза определяются также по формулам (7…12) как si, где i – индексы
упругости, упругопластичности и упругопластичновязкости.
При вытеснении грунтов с распором как клиновым механизмом нормальные напряжении
и равные им удельные сопротивления по плоскости сдвига имеют следующие выражения:
для пылевато-глинистых грунтов
si = (Ci + gd)[tgji + tg(450–ji/2) + tg450 + tg(450+ji/2)+ tg(900–ji)]} (sinji
+ cosji), (9)
si = (Ci + gd)[tgji + tg(22,50–ji/2) + tg450 + tg(67,50+ji/2)+ tg(900–ji)]} (sinji
+ cosji); (10)
для песчаных грунтов
si = (Ci + gd)[tg2ji + tg2(450–ji/2) + tg2450 + tg2(450+ji/2)+ tg2(900–ji)]} (sinji
+ cosji), (11)
si = (Ci + gd)[tg2ji + tg2(22,50–ji/2) + tg2450 +
tg2(67,50+ji/2)+ tg2(900–ji)]} (sinji + cosji). (12)
На основании анализа многочисленных графиков натурных испытаний зависимости осадок
от нагрузок для штампов, фундаментов и свай установлено, что интенсивная часть
нелинейной зависимости исследуемых графиков имеет вид сопряженной гиперболы и
полностью описывается её каноническим уравнением. На этой основе получены следующие
зависимости для расчёта нагрузок и осадок от них:
pi = [l – (xi – a1)cosy – (yi + b1)siny]m, (13)
Si = [(yi + b1)cosy – (xi – a1)siny]n. (14)
В скором времени метро Нижнего Новгорода получит новую линию. Она носит название Сормовско-Мещерской. При прокладке данной ветки, метростроевцам предс...